Системы теплоснабжения станкостроительного завода от котельной (стр. 7 из 9)
Температура теплоносителя в конце расчетного участка: 
Расчет остальных участков производится аналогично. Результаты расчетов представлены в таблице 12.
Таким образом, суммарные потери через изоляцию
Таблица 12Результаты теплового расчета тепловой сети при прокладке трубопроводов в непроходных каналах.
| Участок | Магистраль | Ответвления | |||||||
| О-А | А-Б | Б-В | В-Г | Г-5 | А-9 | Б-2 | В-7 | Г-4 | |
| Длина участка l,м | 450 | 50 | 100 | 100 | 350 | 50 | 100 | 150 | 200 |
| Расход на участке G, кг/с | 42,93 | 39,35 | 25,01 | 18,30 | 10,05 | 3,58 | 14,34 | 8,25 | 6,71 |
| Эквивалентный диаметр dэ, мм | 800 | 800 | 720 | 720 | 600 | 600 | 600 | 600 | 600 |
| Термическое сопротивление подающего трубопровода R п, мК/Вт | 0,835 | 0,836 | 1,098 | 1,098 | 1,455 | 1,705 | 1,454 | 1,454 | 1,682 |
| Термическое сопротивление обратного трубопровода R о, мК/Вт | 0,715 | 0,716 | 1,256 | 0,955 | 1,293 | 1,942 | 1,292 | 1,292 | 1,513 |
| Термическое сопротивление канала R вк, мК/Вт | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,055 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,055 | 0,066 |
| Термическое сопротивление грунта R гр, мК/Вт | 0,267 | 0,267 | 0,267 | 0,281 | 0,306 | 0,306 | 0,306 | 0,281 | 0,306 |
| Термическое сопротивление канала и грунта R к-гр, мК/Вт | 0,317 | 0,317 | 0,317 | 0,337 | 0,372 | 0,372 | 0,372 | 0,337 | 0,372 |
| Темпрература воздуха в канале t k, С | 51,0 | 51,0 | 42,8 | 45,6 | 41,1 | 36,3 | 41,1 | 38,8 | 37,7 |
| Удельные потери тепла через изоляцию прямого трубопровода q п, Вт/м | 118,5 | 118,4 | 97,6 | 95,1 | 74,8 | 66,7 | 74,9 | 76,4 | 66,7 |
| Удельные потери тепла через изоляцию обратного трубопровода q о, Вт/м | 83,4 | 83,4 | 63,5 | 63,4 | 47,9 | 40,8 | 47,9 | 47,9 | 41,4 |
| Суммарные удельные потери qи, Вт/м | 201,9 | 201,8 | 161,1 | 158,5 | 122,7 | 107,5 | 122,7 | 124,3 | 108,1 |
| Потери тепла через изоляцию трубопровода Q и, кВт | 173,0 | 19,2 | 31,0 | 30,4 | 83,0 | 10,5 | 23,7 | 36,1 | 42,0 |
| Потери тепла через изоляцию подающего трубопровода Q ип, кВт | 64,0 | 7,1 | 11,7 | 11,4 | 31,4 | 4,0 | 9,0 | 13,8 | 16,0 |
| Температура в конце участка τ к п | 149,6 | 149,6 | 149,5 | 149,3 | 148,6 | 149,4 | 149,5 | 149,1 | 148,8 |
| Потери тепла через изоляцию обратного трубопровода Q ио, кВт | 109,0 | 12,1 | 19,3 | 19,0 | 51,5 | 6,5 | 14,7 | 22,4 | 26,0 |
| Температура в конце участка τ к о | 69,4 | 69,3 | 69,1 | 68,9 | 67,7 | 69,0 | 69,1 | 68,5 | 68,0 |
5. Расчёт тепловой схемы котельной с паровыми и водогрейными котлами
5.1 Исходные данные
Котельная предназначена для централизованного теплоснабжения промышленного комплекса, а именно систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и пароснабжения промышленных предприятий.
Технологическим потребителям отпускается пар с параметрами:
p=0,8 МПа, t=175 оС в количестве Dт=14,76 т/ч
Расчетные нагрузки отопления и вентиляции
Qо=5604 кВт, Qв=8787,6кВт.
Нагрузка горячего водоснабжения
Qт=9264 кВт.
Температурный график отопительной тепловой сети – 150/70 оС.
Подогрев сырой воды перед химводоочисткой производится до 20 оС.
Деаэрация питательной и подпиточной воды осуществляется в атмосферных деаэраторах при температуре 104 оС, питательная вода имеет температуру 104 оС, подпиточная – 70 оС.
Величина непрерывной продувки котлов pпр=4% паропроизводительности котельной.
Коэффициент возврата конденсата от технологических потребителей φ=65%, его температура tвк=85 оС.
Котельная работает на мазуте. Возврат конденсата греющего пара с мазутного хозяйства φм.х.=80%, его температура tвкм.х.=60 оС.
Расчет выполнен для максимально-зимнего периода.
5.2 Расчёт водогрейной части котельной.
1. 1.Общая тепловая нагрузка водогрейной части котельной по внешним потребителям.
Утечки в тепловых сетях
принимаются равными 0,75% от объема воды в трубопроводах теплосетей: 
где
- объем воды в трубопроводах теплосетей 
, м3. 
, 
- объемы воды в наружных теплосетях и внутренних трубопроводах, рассчитывается по фактической протяженности подающего и обратного водоводов и их диаметрам. 
,где
- длина i-го участка трубопровода, км; 
- удельная емкость i-го участка трубопровода в зависимости от внутреннего диаметра, м3 /км. 
,где
- расчетная тепловая нагрузка отопления-вентиляции, МВт; 
- удельный объём внутренних трубопроводов, м3/МВт.Для промышленных предприятий
м3/МВт, тогда объем воды в наружных теплосетях: 
.Объем воды во внутренних трубопроводах
.Объем воды в трубопроводах теплосетей
Утечки в тепловых сетях составят:
Потери тепла с утечкой сетевой воды:
,где
- утечки в тепловых сетях, кг/с; 
- теплоемкость воды, кДж/(кг К); 
, 
- температура сетевой воды в подающей и обратной линиях сети; 
- температура исходной воды, = 5°С.Тогда потери тепла с утечками:
2. Расход сетевой воды на максимально зимнем режиме.
3. Расход подпиточной воды.
4. Расход воды на рециркуляцию определяется из условия обеспечения на выходе из котла t1к=70оС. На максимально зимнем режиме τ1=150 оС=t11к, следовательно, Gрец=0.
5. Расход сетевой воды, поступающей в котел из обратной линии сети.
6. Расход воды через котел.
7. Проверка расхода сетевой воды на выходе из котельной.
8. Тепловая производительность водогрейных котлов.
Данная производительность можно обеспечить четырьмя водогрейными котлами КВ-ГМ4,65 теплопроизводительность 4,65 МВт номинальный расход воды Gном=49,5 т/ч
10.Проверка расхода воды через котел.
-для данного типа котлов, следовательно для обеспечения номинального расхода воды через котлы следует увеличить расход по линии рециркуляции на величину
11.Температура воды на входе в котел.
5.2 Расчёт паровой части котельной
Предварительная оценка суммарной производительности паровых котлов с учетом расхода пара на собственные нужды (деаэраторы, подогреватели) и мазутное хозяйство, а также потерь внутри котельной.
