Типы понижающих трансформаторов для питания тяговых районных и нетяговых железнодорожных потребителей (стр. 7 из 18)

Осуществим проверку на термическую устойчивость:

, мм²

=41,358 кА²× с;

мм²

Условие проверки выполняется

, 240 мм² > 71,456 мм²

Осуществим, кроме того, проверку по условию коронирования:

r_пр – радиус провода, см. Для АС-240/32 r_пр = 1,08 см

кВ/см

, кВ/см

кВ/см

кВ/см

кВ/см

Т.о. условие проверки выполняется.

Фидеры контактной сети:

Выбираем гибкие сталеалюминевые провода марки АС-185/29 (

, сечение – 185 мм²).

Осуществим проверку на термическую устойчивость:

, мм²

=16,725 кА²× с;

мм²

Условие проверки выполняется

, 185 мм² > 45,44 мм²

Осуществим, кроме того, проверку по условию коронирования:

r_пр – радиус провода, см. Для АС-400/22 r_пр = 0,94 см

кВ/см

, кВ/см

кВ/см

кВ/см

кВ/см

Т.о. условие проверки выполняется.

Изоляторы:

Для подвешивания проводов выбираем подвесные стеклянные изоляторы марки ПС-70.

Количество изоляторов в гирлянде – 3 шт.

Расстояние между проводами фаз – 160 см

РУ-10 кВ

Ввод низкого напряжения силового трансформатора:

Выбираем жёсткие алюминиевые шины прямоугольного сечения А-120´10. Число полос на фазу – 1. (

, сечение – 1200 мм²).

Осуществим проверку на термическую устойчивость:

, мм²

=130,571 кА²× с;

мм²

Условие проверки выполняется

, 1200 мм² > 57.443 мм²

Осуществим проверку на электродинамическую устойчивость:

Определим механическое напряжение, возникающее в них при к.з.:

, МПа (3.3.6.)

где l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м ( РУ - 10 кВ: l= 1м);

а – расстояние между осями шин соседних фаз, м ( РУ - 10 кВ: а = 0.25 м );

i_у– ударный ток трёхфазного короткого замыкания, кА;

W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия, м³. При расположении шин на ребре:

, м³

где b и h –толщина и ширина шины, м

м³

Тогда

МПа

Шины механически устойчивы, т.к. для алюминиевого сплава АДО:

МПа

Условие проверки выполняется

2,06 МПа < 40 МПа

Сборные шины низкого напряжения:

Выбираем жёсткие алюминиевые шины прямоугольного сечения А-80´10. Число полос на фазу – 1. (

, сечение – 800 мм²).

Осуществим проверку на термическую устойчивость:

, мм²

=130,571 кА² с;

мм²

Условие проверки выполняется

, 240 мм² > 57.443 мм²

Осуществим проверку на электродинамическую устойчивость:

Определим механическое напряжение, возникающее в них при к.з.:

, МПа (3.3.6.)

где l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м ( РУ - 10 кВ: l= 1м);

а – расстояние между осями шин соседних фаз, м ( РУ - 10 кВ: а = 0.25 м );

i_у– ударный ток трёхфазного короткого замыкания, кА;

W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия, м³. При расположении шин на ребре:

, м³

где b и h –толщина и ширина шины, м

м³

Тогда

МПа

Шины механически устойчивы, т.к. для алюминиевого сплава АДО:

МПа

Условие проверки выполняется

4,634 МПа < 40 МПа

Фидеры районных потребителей:

Выбираем жёсткие алюминиевые шины прямоугольного сечения А-15´3. Число полос на фазу – 1. (

, сечение – 45 мм²).

Осуществим проверку на термическую устойчивость:

, мм²

=71,221 кА²× с;

мм²

Условие проверки не выполняется

, 45 мм² > 93,769 мм²

Поэтому выбираем шины А-30´4.

Осуществим проверку на электродинамическую устойчивость:

Определим механическое напряжение, возникающее в них при к.з.:

, МПа (3.3.6.)

где l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м ( РУ - 10 кВ: l= 1м);

а – расстояние между осями шин соседних фаз, м ( РУ - 10 кВ: а = 0.25 м );

i_у– ударный ток трёхфазного короткого замыкания, кА;

W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия, м³. При расположении шин на ребре:

, м³

где b и h –толщина и ширина шины, м

м³

Тогда

МПа

Шины механически устойчивы, т.к. для алюминиевого сплава АДЗ1Т1:

МПа