Смекни!
smekni.com

Проектирование тепловой электростанции (стр. 2 из 15)

2 отб. ПВД 6 Р2=2,52 МПа

3 отб. ПВД 5 Р3=1,187 МПа деаэратор 1,187 МПа

4 отб. ПВД 4 Р4=0,627 МПа

5 отб. ПВД 3 Р5=0,232 МПа

6 отб. ПВД 2 Р6=0,125 МПа

7 отб. ПВД 1 Р7=0,026 МПа

2.3 Расчет повышения температуры питательной воды в питательном насосе

Δtп.н.=υ∙(Рн – Рв)∙103 / с∙ηп.н.,оС

υ – удельный объем, м3/кг

Рн – давление на стороне нагнетания питательного насоса, МПа

Рв – давление на стороне всасывания питательного насоса, МПа

с – удельная теплоемкость, кДж/кг· оС

ηп.н. – кпд питательного насоса

∆tп.н. = 0,0011· (18–0,8) · 103 / 4,19· 0,85 =5,3оС

2.5 Определение температуры дренажей питательной воды и конденсата после подогревателей высокого давления и подогревателей низкого давления

Разность температур в группе ПВД

∆t = tвых – tвх

δΔt = tн – tвых

на группу ПВД

∆t = tп.в. – tп.н.

∆t = 240–170=70 оС

На 1 ПВД

∆t1 = ∆t/3

∆t1 = 70/3 =23,3 оС

tвх = tп.н. + ∆t1 = 170 + 23,3 = 193,3 оС

tвых = tвх + ∆t1 = 193,3 + 23,3 = 216,6 оС

tп.в. = tвых + ∆t1 = 216,6 + 23,3 = 239,9 оС

Принимаем температурный напор δt = 5 оС

tн1 = tп.в. + δt = 240 + 5 = 245оС

tн2 = tвых + δt = 216,6 + 5 = 221,6 оС

tн3 = tвх + δt = 193,3 + 5= 198,3 оС

Разность температур в группе ПНД

∆tпнд = t5 – t1 = 140–31=109 оС

∆t1 = ∆tпнд /4 = 109/4 = 27,25 оС

t2 = t1 + ∆t1 = 31+27,25 = 58,25 оС

t3 = t2 + ∆t1 = 58,25+27,25 = 85,50 оС

t4 = t3 + ∆t1 = 85,5+27,25 = 112,75 оС

t5 = t4 + ∆t1 = 112,75+27,25 = 140 оС

tн7 = t2 + δt= 31 + 5 = 36 оС

tн6 = t3 + δt= 58 + 5 = 63,25 оС

tн5 = t4 + δt= 85,5 + 5 = 90,5 оС

tн4 = t5 + δt= 140 + 5 = 145 оС

2.6 Расчет параметров сетевой установки


tпр


t1

СП1

Рисунок 2.1 – Схема сетевой установки

Расход сетевой воды:

Dсв = Qр · 103 / с (tпр – tобр), т/ч

Qр – расчетная тепловая нагрузка, кДж/кг

tпр, tобр – температура прямой и обратной сетевой воды, оС

tпр = 120 оС; tобр = 70 оС

Dсв = 400 · 103 / 4,19 (120–70) = 1909,3 т/ч

Температура сетевой воды за сетевыми подогревателями:

tпр = 120 при tн = 125 Рто = 0,232 МПа

2.7 Процесс расширения пара в турбине

Процесс расширения пара разбиваем на 3 отсека.

Первый отсек – от начального давления пара до третьего регулируемого отбора.

Второй отсек – от третьего регулируемого отбора до нижнего теплофикационного отбора.

Третий отсек – от нижнего теплофикационного отбора до конечного давления.

В процессе построения принимаем потери давления на клапан ∆Ркл = 0,05 Р0. Действительный теплоперепад в отсеках определяется с учетом внутренних относительных кпд.

ηoiΙ = 0,825

ηoiΙΙ = 0,875

ηoiΙΙΙ = 0,79

Ро = 12,75 МПа = 130 бар

tо = 545 оС

Ро' = Ро – 0,05· Ро = 130 – 0,05 · 130 = 123,5 бар

i3 = 3064кДж/кг

∆НоΙ = i0 – i3 = 3460 – 2980 = 480 кДж/кг

∆НрΙ = ∆НоΙ · ηoiΙ = 480 · 0,825 = 396 кДж/кг

i3' = 3540кДж/кг

Iто = 2980 кДж/кг

∆НоΙΙ = i3' – iто = 3540 – 2888 = 652 кДж/кг

∆НрΙΙ = ∆НоΙΙ · ηoiΙΙ = 652 · 0,875 = 608 кДж/кг

iто' = 2980 кДж/кг

iк = 2296 кДж/кг

∆НоΙΙΙ = iнто' – iк = 2980–2296 = 732 кДж/кг

∆НрΙΙΙ = ∆НоΙΙΙ · ηoiΙΙΙ = 732 · 0,79 = 592 кДж/кг

iк' = 2436 кДж/кг

2.8 Параметры пара и воды

Таблица 2.1

Точки процесса Параметры греющего пара Параметры конденсата греющего Питательная вода и основной конденсат
Давление Р, МПа Энтальпия i, кДж/кг Температура насыщения tн, оС Энтальпия i, кДж/кг Температура t, оС Энтальпия i, кДж/кг
Перед турбиной 12.75 3460 - - - -
Р1 ПВД7 2,85 3176 245 1061,6 240 1037,6
Р2 ПВД6 2,52 3064 221,6 948,3 216,6 925,2
Р3 ПВД5 1,187 3360 198,3 843,4 193,3 820,9
Р3 деаэратор 1,187 3360 164,9 697 164,9 697
Р4 ПНД4 0,627 3196 145 610,6 140 589,1
Р5 ПНД3 0,232 3008 125 525,0 120 503,7
Р6 ПНД2 0,125 2920 90 376,4 85 355,92
Р7 ПНД1 0,026 2780 63 263,65 58 242,72
Конденсатор 0,00353 2436 26 108,95 26 108,95

2.9 Расчет параметров сетевой установки


tпр=120

СП1

Рисунок 2.2 – Схема параметров сетевой установки


Dсп1 ·(iн.о. – i1н) · η = Dс.в.· (i1 – iобр)

Dсп1 = Dс.в.· (i1 – iобр) / (iн.о. – i1н) · η

Dсп1 = 1909,3*(503,7–292,97)/((3008–525)*0,98)= 165,34 т/ч

2.10 Расчет подогревателей высокого давления


tп.в.

iп.в.

ПВД7

D1

Р1

D1 i1

tн1

iн1 tвых

iвых

ПВД6

D2

Р2

D1 + D2 i2

Рисунок 2.3 – Схема подогревателей высокого давления

D1 · (i1 – iн1) · η= Dп.в. · (iп.в. – iвых)

D1 = 1.01Dп.в. · (iп.в. – iвых) / (i1 – iн1) · η

D1 = 1.01D (1037.6 – 925.2) / (3176 – 1061.6) · 0,98 = 0.0547D

D2 · (i2 – iн2) · η + D1 · (iн1 – iн2)=1.01D· (iвых – iвх)

D2 · (i2 – iн2) · η = Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2)

D2 = 1.01Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2) / (i2 – iн2) · η

D2 = 1.01D · (925.2 – 820.9) – 0.0547D · (1061.6 – 948.3) / (3064 – 948.3) · 0,98 = 0.0478D

D3 · (i3 – iн3) · η + (D1+D2) · (iн2 – iн3)=Dп.в. · (iвых – iпн)

D3 · (i3 – iн3) · η = Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3)

D3 = 1.01Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3) / (i3 – iн3) · η

D3= 1.01D· (820.9 – 697) – (0.0547D+0.0478D) · (948.3 – 843.4) /

/(3360 – 843.4)· 0,98 = 0.0464D

2.11 Расчет основного деаэратора

Схема основного деаэратора.

Dдр Dк

iдр iк

Dс1=Dрнп

iрнпi0

Рисунок 2.4 – Схема основного деаэратора

Из уравнения материального баланса деаэратора выражаем расход основного конденсата, поступающего в деаэратор:

Dп.в. = Dд + (D1 + D2 + D3) + Dс1 + Dк3

Dк3 = Dп.в. – Dд – (D1 + D2 + D3) – Dс1

Dк3 = 1.01 Dд – D3отб – 0.1489D = 0.8611 – D3отб

Уравнение теплового баланса деаэратора:

0.1489D· i3 · η+ Dk· ik· η+ D3отб· iот · η=1.01D· iпв

0.1489D· 83.4· 0.98+ (0.8611D-D3отб,)· 589,1· 0,98+ D3отб· 3360·0,98 = 1.01D· 697

3292.8D3отб =704D

62.1D+2715D3отб =704D

2715.5D3отб =83.9D

D3отб =0.0309D

Dк3=0.8611-0.0309=0.8302D

Dк3=0.8302D

2.12 Расчет подогревателей низкого давления

Схема ПНД.


ПНД4 ПНД3 ПНД2 ПНД1