2 отб. ПВД 6 Р2=2,52 МПа
3 отб. ПВД 5 Р3=1,187 МПа деаэратор 1,187 МПа
4 отб. ПВД 4 Р4=0,627 МПа
5 отб. ПВД 3 Р5=0,232 МПа
6 отб. ПВД 2 Р6=0,125 МПа
7 отб. ПВД 1 Р7=0,026 МПа
2.3 Расчет повышения температуры питательной воды в питательном насосе
Δtп.н.=υ∙(Рн – Рв)∙103 / с∙ηп.н.,оС
υ – удельный объем, м3/кг
Рн – давление на стороне нагнетания питательного насоса, МПа
Рв – давление на стороне всасывания питательного насоса, МПа
с – удельная теплоемкость, кДж/кг· оС
ηп.н. – кпд питательного насоса
∆tп.н. = 0,0011· (18–0,8) · 103 / 4,19· 0,85 =5,3оС
2.5 Определение температуры дренажей питательной воды и конденсата после подогревателей высокого давления и подогревателей низкого давления
Разность температур в группе ПВД
∆t = tвых – tвх
δΔt = tн – tвых
на группу ПВД
∆t = tп.в. – tп.н.
∆t = 240–170=70 оС
На 1 ПВД
∆t1 = ∆t/3
∆t1 = 70/3 =23,3 оС
tвх = tп.н. + ∆t1 = 170 + 23,3 = 193,3 оС
tвых = tвх + ∆t1 = 193,3 + 23,3 = 216,6 оС
tп.в. = tвых + ∆t1 = 216,6 + 23,3 = 239,9 оС
Принимаем температурный напор δt = 5 оС
tн1 = tп.в. + δt = 240 + 5 = 245оС
tн2 = tвых + δt = 216,6 + 5 = 221,6 оС
tн3 = tвх + δt = 193,3 + 5= 198,3 оС
Разность температур в группе ПНД
∆tпнд = t5 – t1 = 140–31=109 оС
∆t1 = ∆tпнд /4 = 109/4 = 27,25 оС
t2 = t1 + ∆t1 = 31+27,25 = 58,25 оС
t3 = t2 + ∆t1 = 58,25+27,25 = 85,50 оС
t4 = t3 + ∆t1 = 85,5+27,25 = 112,75 оС
t5 = t4 + ∆t1 = 112,75+27,25 = 140 оС
tн7 = t2 + δt= 31 + 5 = 36 оС
tн6 = t3 + δt= 58 + 5 = 63,25 оС
tн5 = t4 + δt= 85,5 + 5 = 90,5 оС
tн4 = t5 + δt= 140 + 5 = 145 оС
2.6 Расчет параметров сетевой установки
tпр
t1
СП1
Рисунок 2.1 – Схема сетевой установки
Расход сетевой воды:
Dсв = Qр · 103 / с (tпр – tобр), т/ч
Qр – расчетная тепловая нагрузка, кДж/кг
tпр, tобр – температура прямой и обратной сетевой воды, оС
tпр = 120 оС; tобр = 70 оС
Dсв = 400 · 103 / 4,19 (120–70) = 1909,3 т/ч
Температура сетевой воды за сетевыми подогревателями:
tпр = 120 при tн = 125 Рто = 0,232 МПа
2.7 Процесс расширения пара в турбине
Процесс расширения пара разбиваем на 3 отсека.
Первый отсек – от начального давления пара до третьего регулируемого отбора.
Второй отсек – от третьего регулируемого отбора до нижнего теплофикационного отбора.
Третий отсек – от нижнего теплофикационного отбора до конечного давления.
В процессе построения принимаем потери давления на клапан ∆Ркл = 0,05 Р0. Действительный теплоперепад в отсеках определяется с учетом внутренних относительных кпд.
ηoiΙ = 0,825
ηoiΙΙ = 0,875
ηoiΙΙΙ = 0,79
Ро = 12,75 МПа = 130 бар
tо = 545 оС
Ро' = Ро – 0,05· Ро = 130 – 0,05 · 130 = 123,5 бар
i3 = 3064кДж/кг
∆НоΙ = i0 – i3 = 3460 – 2980 = 480 кДж/кг
∆НрΙ = ∆НоΙ · ηoiΙ = 480 · 0,825 = 396 кДж/кг
i3' = 3540кДж/кг
Iто = 2980 кДж/кг
∆НоΙΙ = i3' – iто = 3540 – 2888 = 652 кДж/кг
∆НрΙΙ = ∆НоΙΙ · ηoiΙΙ = 652 · 0,875 = 608 кДж/кг
iто' = 2980 кДж/кг
iк = 2296 кДж/кг
∆НоΙΙΙ = iнто' – iк = 2980–2296 = 732 кДж/кг
∆НрΙΙΙ = ∆НоΙΙΙ · ηoiΙΙΙ = 732 · 0,79 = 592 кДж/кг
iк' = 2436 кДж/кг
2.8 Параметры пара и воды
Таблица 2.1
Точки процесса | Параметры греющего пара | Параметры конденсата греющего | Питательная вода и основной конденсат | |||
Давление Р, МПа | Энтальпия i, кДж/кг | Температура насыщения tн, оС | Энтальпия i, кДж/кг | Температура t, оС | Энтальпия i, кДж/кг | |
Перед турбиной | 12.75 | 3460 | - | - | - | - |
Р1 ПВД7 | 2,85 | 3176 | 245 | 1061,6 | 240 | 1037,6 |
Р2 ПВД6 | 2,52 | 3064 | 221,6 | 948,3 | 216,6 | 925,2 |
Р3 ПВД5 | 1,187 | 3360 | 198,3 | 843,4 | 193,3 | 820,9 |
Р3 деаэратор | 1,187 | 3360 | 164,9 | 697 | 164,9 | 697 |
Р4 ПНД4 | 0,627 | 3196 | 145 | 610,6 | 140 | 589,1 |
Р5 ПНД3 | 0,232 | 3008 | 125 | 525,0 | 120 | 503,7 |
Р6 ПНД2 | 0,125 | 2920 | 90 | 376,4 | 85 | 355,92 |
Р7 ПНД1 | 0,026 | 2780 | 63 | 263,65 | 58 | 242,72 |
Конденсатор | 0,00353 | 2436 | 26 | 108,95 | 26 | 108,95 |
2.9 Расчет параметров сетевой установки
tпр=120
СП1Рисунок 2.2 – Схема параметров сетевой установки
Dсп1 ·(iн.о. – i1н) · η = Dс.в.· (i1 – iобр)
Dсп1 = Dс.в.· (i1 – iобр) / (iн.о. – i1н) · η
Dсп1 = 1909,3*(503,7–292,97)/((3008–525)*0,98)= 165,34 т/ч
2.10 Расчет подогревателей высокого давления
tп.в.
iп.в.
ПВД7
D1
Р1
D1 i1
tн1
iн1 tвых
iвых
ПВД6
D2
Р2
D1 + D2 i2
Рисунок 2.3 – Схема подогревателей высокого давления
D1 · (i1 – iн1) · η= Dп.в. · (iп.в. – iвых)
D1 = 1.01Dп.в. · (iп.в. – iвых) / (i1 – iн1) · η
D1 = 1.01D (1037.6 – 925.2) / (3176 – 1061.6) · 0,98 = 0.0547D
D2 · (i2 – iн2) · η + D1 · (iн1 – iн2)=1.01D· (iвых – iвх)
D2 · (i2 – iн2) · η = Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2)
D2 = 1.01Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2) / (i2 – iн2) · η
D2 = 1.01D · (925.2 – 820.9) – 0.0547D · (1061.6 – 948.3) / (3064 – 948.3) · 0,98 = 0.0478D
D3 · (i3 – iн3) · η + (D1+D2) · (iн2 – iн3)=Dп.в. · (iвых – iпн)
D3 · (i3 – iн3) · η = Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3)
D3 = 1.01Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3) / (i3 – iн3) · η
D3= 1.01D· (820.9 – 697) – (0.0547D+0.0478D) · (948.3 – 843.4) /
/(3360 – 843.4)· 0,98 = 0.0464D
2.11 Расчет основного деаэратора
Схема основного деаэратора.Dдр Dк
iдр iк
Dс1=Dрнп
iрнпi0
Рисунок 2.4 – Схема основного деаэратора
Из уравнения материального баланса деаэратора выражаем расход основного конденсата, поступающего в деаэратор:
Dп.в. = Dд + (D1 + D2 + D3) + Dс1 + Dк3
Dк3 = Dп.в. – Dд – (D1 + D2 + D3) – Dс1
Dк3 = 1.01 Dд – D3отб – 0.1489D = 0.8611 – D3отб
Уравнение теплового баланса деаэратора:
0.1489D· i3 · η+ Dk· ik· η+ D3отб· iот · η=1.01D· iпв
0.1489D· 83.4· 0.98+ (0.8611D-D3отб,)· 589,1· 0,98+ D3отб· 3360·0,98 = 1.01D· 697
3292.8D3отб =704D
62.1D+2715D3отб =704D
2715.5D3отб =83.9D
D3отб =0.0309D
Dк3=0.8611-0.0309=0.8302D
Dк3=0.8302D
2.12 Расчет подогревателей низкого давления
Схема ПНД.
ПНД4 ПНД3 ПНД2 ПНД1