Релейная защита промышленного предприятия (стр. 7 из 9)
А.Предварительное значение тока срабатывания защиты по условию отстройки от токов небаланса
, (6.11)где
– коэффициент отстройки. 
А.Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания
, (6.12)где
– коэффициент отстройки. 
А.Из двух токов срабатывания выбираем наибольший, то есть
А.5) Предварительное значение коэффициента чувствительности защиты определяем по току двухфазного короткого замыкания на секции ГIс, приведенному на сторону ВН.
. (6.13)6) Ток срабатывания реле на основной стороне
А. (6.14)Ток срабатывания реле на неосновной стороне
А, (6.15)где
– коэффициент трансформации силового трансформатора.7) Примем число витков основной обмотки
.Расчетная МДС основной обмотки
А·витков. (6.16)Принимаем ближайшее стандартное значение МДС
.Расчетное число витков неосновной обмотки находится из условия
. (6.17)Принимаем
.Составляющая тока небаланса
из-за неравенства расчетного и действительного числа витков 
А. (6.18)8) Ток срабатывания защиты с учетом всех составляющих тока небаланса
А, (6.19)здесь
– коэффициент отстройки.9) Коэффициент чувствительности определяем по току двухфазного короткого замыкания на секции ГIс, приведенному на сторону ВН:
.Так как коэффициент чувствительности превышает требуемое нормированное значение, то защита удовлетворяет требованиям чувствительности.
10) Ток срабатывания реле на основной стороне
А.Ток срабатывания реле на неосновной стороне
А.6.2 МТЗ с выдержкой времени
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13 с коэффициентом возврата
.2) Реле включаются во вторичные обмотки уже выбранных трансформаторов тока со стороны питания, то есть схема включения трансформаторов тока и реле – полный треугольник (коэффициент схемы
), коэффициент трансформации трансформаторов тока 
.3) Ток срабатывания защиты:
, (6.20)здесь
– коэффициент отстройки; 
– максимальный рабочий ток на стороне ВН трансформатора при перегрузке, А. 
А.4) Коэффициент чувствительности в основной зоне определяется по току двухфазного короткого замыкания за трансформатором, приведенным на первичную сторону:
. (6.21)В зоне резервирования коэффициент чувствительности определяется по току двухфазного короткого замыкания в конце кабельной линии Л5, приведенным на первичную сторону:
. (6.22)Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.
5) Определим ток срабатывания реле:
А. (6.23)Принимаем к установке реле РСТ 13-24, у которого ток срабатывания находится в пределах
.Определим сумму уставок:
. (6.24)Принимаем сумму уставок
.Найдем ток уставки реле:
А.6) Время срабатывания защиты принимается по условию отстройки от времени срабатывания МТЗ на секционном выключателе Q20. Поскольку это время равно
с, то 
с, где 
с – ступень селективности для статического реле. Используем реле времени РВ-01.6.3 Защита от перегруза
1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13 с коэффициентом возврата
.2) Защита выполняется с помощью одного реле, включенного во вторичную обмотку того же трансформатора тока, что и реле максимальной токовой защиты, на ток фазы А, с действием на сигнал. Коэффициент трансформации трансформатора тока
, коэффициент схемы .3) Ток срабатывания защиты определяется из условия отстройки от номинального тока трансформатора на стороне ВН:
, (6.25)здесь
– коэффициент отстройки.4) Коэффициент чувствительности не рассчитывается.
5) Ток срабатывания реле:
А. (6.26)Принимаем к установке реле РСТ 13-19, у которого ток срабатывания находится в пределах
.Определим сумму уставок:
. (6.24)Принимаем сумму уставок
.Найдем ток уставки реле:
А.6) Выдержка времени защиты отстраивается от кратковременных перегрузок. Примем
с. Устанавливаем реле времени РВ-01.6.4 Газовая защита
Газовая защита является основной защитой трансформаторов от витковых замыканий и других внутренних повреждений, сопровождаемых разложением масла и выделением газа. В качестве реагирующего органа выбираем реле типа РГТ-80. Верхняя пара контактов действует на сигнал при слабом газовыделении и понижении уровня масла, нижняя пара контактов действует на отключение при бурном газообразовании и дальнейшем понижении уровня масла. Уставка скоростного элемента (нижнего) выбирается в зависимости от мощности и системы охлаждения силового трансформатора. Так как трансформатор имеет мощность 25 МВ·А и систему охлаждения Д, то принимаем уставку 1 м/с.
7 Расчёт защиты воздушных линий Л1, Л2
В связи с тем, что сеть образована параллельными линиями и имеет двухстороннее питание, то примем к установке следующие защиты:
1) основная от всех видов коротких замыканий – поперечная дифференциальная направленная защита;
2) дополнительная к основной от междуфазных коротких замыканий – токовая отсечка без выдержки времени, отдельная для каждой параллельной цепи;
3) резервная от междуфазных коротких замыканий – суммарная максимальная токовая защита параллельных цепей;
4) защита от однофазных коротких замыканий на землю.
7.1 Поперечная дифференциальная направленная защита
1) Защита выполняется с помощью токовых реле РСТ 13, которые включаются на разность токов параллельных цепей. Для определения поврежденной цепи последовательно с обмоткой токового реле РСТ 13 включается обмотка тока реле направления мощности РМ 11, а обмотка напряжения этого реле включается во вторичную обмотку трансформатора напряжения, установленного на шинах А.