Номинальный ток нормального режима:
(55)Сечение линии выбираем по экономической плотности тока и по току послеаварийного режима.
Принимаем стандартное сечение F =240 мм2 Iдоп нр = 390 А.
(57) (58) (59)Ток послеаварийного режима:
(60)Допустимый длительный ток нормального режима:
(61)где
-коэффициент учитывающий температуру окружающей среды [ ] табл.1.3.3. - коэффициент учитывающий количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле [ ] табл.1.3.26.Допустимый длительный ток послеаварийного режима:
(62)Т.к.
увеличиваем количество прокладываемых кабелей до 4 шт.Номинальный ток нормального режима:
Сечение линии выбираем по экономической плотности тока и по току послеаварийного режима.
Принимаем стандартное сечение F =120 мм2 Iдоп нр = 260 А.
Ток послеаварийного режима:
Допустимый длительный ток нормального режима:
где
-коэффициент учитывающий температуру окружающей среды [ ] табл.1.3.3. - коэффициент учитывающий количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле [ ] табл.1.3.26.Допустимый длительный ток послеаварийного режима:
Окончательно выбираем кабель марки ААШв-6 4(3 x 120).
Результаты расчетов сведены в табл.12.
№ | КЛЭП | Марка, кол-во, сечение ЛЭП | |||||||||||||
1 | ПГВ-ТП1 | 4576,5 | 2590,8 | 16,86 | 110,1 | 20,9 | 141,3 | 128 | 257 | 120 | 1 | 0,8 | 208 | 270,4 | ААШв-6 4(3 120) |
2 | ПГВ-ТП2 | 580,5 | 350 | 4.9 | 23,2 | 10,35 | 49,12 | 33,4 | 68,61 | 35 | 0,93 | 116,25 | 151,12 | ААШв-6 2(3 35) | |
3 | ПГВ-ТП3 | 1547,8 | 917,8 | 15,36 | 104,62 | - | - | 89,86 | - | 70 | 0,93 | 176,7 | - | ААШв-6 2(3 70) | |
4 | ПГВ-ТП4 | 2136,1 | 3834,7 | 5,5 | 26,42 | - | - | 212,4 | - | 185 | 0,93 | 316,2 | - | ААШв-6 (3 185) | |
5 | ТП4-6кВ №4 | 1936 | 3349,3 | - | - | - | - | 186,1 | - | 150 | 0,93 | 279 | - | ААШв-6 2(3 150) | |
6 | ПГВ-ТП7 | 6340,5 | 3611,6 | 18,28 | 119,9 | 30,73 | 209,25 | 119,1 | 238,3 | 1 | 0,85 | 221 | 287,3 | ААШв-6 6(3 120) | |
7 | ПГВ-ТП5 | 2829 | 1575,7 | 11,93 | 79,25 | 43,56 | 299,6 | 158,1 | 330,1 | 150 | 0,93 | 279 | 362,7 | ААШв-6 2(3 150) | |
8 | ПГВ-ТП13 | 397,86 | 525,7 | 3,27 | 26,75 | 8,69 | 42,11 | 32,85 | 67,2 | 25 | 0,93 | 97,65 | 126,94 | ААШв-6 2(3 25) | |
9 | ПГВ-ТП8 | 2124,7 | 1404,2 | 20,67 | 100,45 | 10,17 | 48,18 | 126 | 248,4 | 120 | 0,93 | 241,8 | 314,34 | ААШв-6 2(3 120) | |
10 | ТП8-ТП12 | 578,04 | 740 | 12,07 | 59,55 | - | - | 47,81 | - | 50 | 0,93 | 144,15 | - | ААШв-6 2(3 50) | |
11 | ПГВ-ТП6 | 2205,2 | -404,8 | 4,9 | 23,23 | 9,6 | 45,5 | 107,9 | 215,9 | 120 | 0,93 | 241,8 | 314,34 | ААШв-6 2(3 150) | |
12 | ТП6-6кВ №6 | 1720 | -825,6 | - | - | - | - | 91,79 | - | 70 | 0,93 | 176,7 | - | ААШв-6 2(3 70) | |
13 | ПГВ-ТП10 | 1746 | 1741,2 | 12,05 | 87,51 | 8,56 | 41,6 | 122 | 240,7 | 120 | 0,93 | 241,8 | 314,34 | ААШв-6 2(3 120) | |
14 | ТП10-ТП11 | 1340 | 1136,8 | 3,57 | 27,96 | 8,56 | 41,6 | 85,5 | 172,3 | 95 | 0,93 | 209,25 | 272,02 | ААШв-6 2(3 95) | |
15 | ТП11-6кВ№11 | 1040 | 780 | - | - | - | - | 62,54 | - | 50 | 0,93 | 144,15 | - | ААШв-6 2(3 50) | |
16 | ТП10-СП9 | 66,35 | 149,6 | - | - | - | - | 7,87 | - | 10 | 0,93 | 55,8 | - | ААШв-6 2(3 10) |
При расчете токов короткого замыкания вводятся некоторые допущения:
· Все ЭДС считаются совпадающими по фазе.
· ЭДС источников остаются неизменными.
· Не учитываются поперечные емкости цепи короткого замыкания и токи намагничивания трансформаторов.
· Активное сопротивление цепи короткого замыкания схемы напряжением выше 1000 В учитывается только при соотношении
· rS = 1/3·лxS.
Расчет будем вести в относительных единицах, приведенных к базисным условиям.
Расчет токов короткого замыкания в точке К-1.
Принимаем за базисное условие Sб=Sc=1000 МВА; Uб=115 кВ; хс=0,8 о.е.; Ес=1.
Определим базисный ток:
(63)
Сопротивление воздушной линии:
(64) (65)Полное сопротивление воздушной линии:
(66)
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К-1:
(67)
Ударный ток КЗ:
(68)Расчет токов короткого замыкания в точке К-2.
Принимаем за базисное условие Sб=Sc=1000 МВА; Uб=6,3 кВ;
Определим базисный ток:
(69)
Сопротивление трансформатора:
(70)