Расчет принципиальной тепловой схемы блока 300 МВт (стр. 3 из 5)

В подогреватель ПВД №3 входит питательная вода после питательного насоса с температурой t_пн=176,6 ⁰С. Принимаем, что

⁰С,

h_пн=748,14кДж/кг, h_др3=801,3кДж/кг

Уравнение теплового баланса:

(2.20)

Определим долю расхода пара на ПВД №3 из отбора турбины №3.

(2.21)

Сумма расхода пара на ПВД:

a_ПВД = a_п1 + a_п2 + a_п3 (2.22)

a_ПВД = 0,085 + 0,049 + 0,043 = 0,177

Доля расхода пара поступающего на промперегрев равна:

a_пп = a₀ – a_п1 (2.23)

a_пп = 1 – 0,085= 0,915

В деаэраторе сливаются дренажи всех ПВД, а также подается греющий пар – протечки стоков клапанов ЦВД – D_шт, протечки уплотнений D_пр^ди пар из отбора. Из ПНД в деаэратор поступает поток конденсата D_к.д. Из деаэратора подается пар на коллектор уплотнений, откуда через концевые уплотнения попадает в сальниковый подогреватель и частично сбрасывается в конденсатор.

Энтальпия пара протечек берется как средняя величина, так как протечки разных уплотнений имеют разную энтальпию: h_д^пр=3170 кДж/кг.

В уравнение теплового баланса введем только количество греющего пара α_д и протечки штоков:

Выразим α_кд из весового баланса:

; (2.26)

(2.27)

Баланс пара:

приход

(2.28)

расход

(2.29)

.

Следовательно, из отбора турбины на деаэратор берется α_д=0,005. Тогда имеем:

(2.30)

Переходим к тепловым балансам ПНД.

Уравнение теплового баланса:

, (2.31)

Доля расхода пара на ПНД №4 из отбора турбины №4:

(2.32)

Так как по ходу конденсата перед ПНД №5 имеется смеситель двух потоков – основного конденсата из конденсатора

и дренажа из ПНД №6 в уравнении теплового баланса для ПНД №5 запишем отдельно подогрев для каждого из потоков:

, (2.33)

– доля отбора пара на ПНД №5 из противодавления паровой турбины питательного насоса:

(2.34)

Для определения расхода пара на турбину найдем приведенное теплопадение для всей турбины, как сумму произведений долей расхода пара на теплопадение отсеков турбины.

2.4 Определение расходов пара на турбину

1. Отсек ЦВД до левого уплотнения

кДж/кг

295,6=289,4 кДж/кг

2. Отсек ЦВД до отбора на ПВД1

кДж/кг

77=75,6 кДж/кг

3. Первый отсек ЦСД (до отбора на ПВД2)

кДж/кг

110,5=107 кДж/кг

4. Второй отсек ЦСД (до отбора на ПВД3)

(2.44)

кДж/кг

166,1=152,6 кДж/кг

5. Третий отсек ЦСД (до отбора на Д)

Определяем расход пара на турбонасос:

кДж/кг

137,8=107,1 кДж/кг

6. Четвертый отсек ЦСД (до отбора на ПНД4)

(2.47)

кДж/кг

189=145,9 кДж/кг

7. Первый отсек ЦНД (до отбора на ПНД5)

(2.48)

кДж/кг

116=84,7 кДж/кг

8. Второй отсек ЦНД (до отбора на ПНД6)

(2.49)

кДж/кг

196=135,2 кДж/кг

9. Третий отсек ЦНД (до отбора ПНД7)

(2.50)

кДж/кг

196=130 кДж/кг

10. Четвертый отсек ЦНД

(2.51)

кДж/кг

240,2=150,3 кДж/кг

Суммарное приведенное теплопадение равно:

Sa_ih_ij=289,4+75,6+107+152,6+107,1+145,9+84,7+135,2+130+150,3=

=1377,8 кДж/кг (2.52)

Расход пара на турбину:

(2.53)

кг/с

2.5 Проверка правильности расчетов

Зная расход пара на турбину, определим отдельные потоки пара и воды (кг/с), используя полученные ранее значения α:

D_i = a_i×D (2.54)

D_п1 = 222×0.085= 18,87 кг/с

D_п2 = 222×0,049 = 10,88 кг/с

D_п2^пр = 222×0,007 = 1,55 кг/с

D_п3 = 222×0,043 = 9,55 кг/с

D_д¹ = 222×0,019 = 4,22 кг/с

D_д = 222×0,005 = 1,11 кг/с

D_п4 = 222×0,0418 = 9,28 кг/с

D_п5 = 222×0,0406 = 9,01 кг/с

D_п6 = 222×0,0261 = 5,79 кг/с

D_п6^пр = 222×0,008 = 1,78 кг/с

D_п7 = 222×0,0377 = 8,37 кг/с

D_к = 222×0,6258 = 138,93 кг/с

кг/с

Мощность турбопривода питательного насоса вычислим по формуле

(2.57)

Определим расход тепла на турбоустановку следующим образом:

(2.58)