Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення на АЕС (стр. 2 из 4)
Потужність цього дизель генератора повинна бути достатня для включення відповідальних загально блокових механізмів і механізмів машинного залу, що забезпечують аварійне розхолоджування основного встаткування блоку. У таблиці 4 наведений перелік механізмів, що беруть участь у східчастому пуску від загально блокового дизель генератора.
Таблиця 4 - Основні механізми й етапи східчастого прийому навантаження на загально блокових дизель генератор
| Черговість пуску | Механізм | Рдв нквт |
| 1 | Трансформатор надійного живлення випрямного пристрою загально блокового АБП (2 одиниці) | 1000 |
| 1 | Трансформатор надійного живлення випрямного пристрою УВС | 400 |
| 1 | Насос технічної води дизель-генератора | 250 |
| 1 | Охолодження приводів СУЗ | 110 |
| 2 | Допоміжний живильний насос | 800 |
| 3 | Насос | 55 |
| 3 | Масляний насос | 15 |
| 4 | Поживний насос | 800 |
У цей час на АЕС із реакторами ВВЕР-1000 як автономні джерела живлення споживачів 2 групи надійності використовують автономні досмажування станції АСД-5600. АСД-5600 складається з дизеля 78Г и синхронного генератора СБГД-6300-6МУ3. Генератор має наступні технічні дані:
- номінальна активна потужність Рн = 5600 кВт;
- номінальна напруга Uн = 6300 У;
- номінальний струм статора Iн = 723 А;
- номінальні оберти n = 1000 про/хв.
Генератор забезпечує пуск асинхронних двигунів, що викликають раптове збільшення навантаження до 150% з cos
. Разом з тим, генератор у будь-якому тепловому стані забезпечує тривалі перевантаження: 10% - 1 година, 25% - 15 хвилин, 50% - 2 хвилини. 2.1 Розрахунок струмів короткого замикання
Розрахунок струмів к.з. виробляється для вибору або перевірки параметрів електроустаткування, а також для вибору або перевірки релейного захисту й автоматики.
Розглядати будемо перше завдання, де досить уміти визначати струм к.з., що підтікає до місця ушкодження, а в деяких випадках також розподіл струмів у галузях схеми, що безпосередньо примикають до нього. При цьому основна мета розрахунку складається у визначенні струму к.з. для найбільш важкого режиму роботи мережі. Облік роблять приблизно, допускаючи при цьому, що вона має максимальне значення в розглянутій фазі. Допущення, що спрощують розрахунки, приводять до деякого перебільшення струмів к.з. (погрішність практичних методів розрахунку не перевищує 10%), що прийнято вважати припустимим.
Розрахунок струмів при трифазному к.з. виконується в наступному порядку:
а) складається розрахункова схема;
б) за розрахунковою схемою складається електрична схема заміщення;
в) шляхом поступового перетворення приводять схему заміщення до найбільш простого виду так, щоб кожне джерело живлення або група джерел, що характеризує певним значенням результуючої ЕДС, були пов'язані із крапкою к.з. одним результуючим опором Хрез;
г) визначається початкове значення струму к.з. Iн.о., потім ударний струм і, при необхідності, періодичного й аперіодичну тридцятимільйонного струму для заданого моменту часу t.
Розрахунок струмів короткого замикання для АЕС робимо на
2.2 Вибір високовольтного встаткування й струмоведучих частин головної схеми
Для надійного електропостачання споживачів високовольтна апаратура й струмоведучі частини розподільних пристроїв вибирають так, щоб вони володіли:
Þелектричною міцністю (здатність довгостроково витримувати максимальна робоча напруга й протистояти короткочасним перенапругам);
Þвідповідною навантажувальною здатністю, завдяки якій протікання тривалих (форсованих) струмів навантаження не викликає їхнього ушкодження, прискореного зношування ізоляції, неприпустимого нагрівання;
Þтермічною стійкістю, тобто здатністю короткочасно протистояти термічній дії струмів короткого замикання, не перегріваючись понад припустимі межі;
Þдинамічною стійкістю, що полягає в наявності таких запасів механічної міцності, при яких динамічні зусилля, що виникають між струмоведучими частинами при протіканні по них ударних струмів короткого замикання, не приводять до їхнього ушкодження, самовідключенню контактів апаратів;
Þнеобхідною здатністю, що відключає (для вимикачів високої напруги).
2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 750 кВ
Обраний тип вимикачів: ВНВ-750-4000-40
Обраний тип роз'єднувачів: РЛНД-750/4000
Таблиця № 2.1 - Вибір вимикачів і роз'єднувачів
| №№ п/п | Параметри, що визначають умови вибору | Умови вибору | |||
| Перелік умов | Значення | ||||
| розрахункове | гарантійне | ||||
| вим | |||||
| 1 | Рід установки вимикача | відкритий | відкритий | відкритий | |
| 2 | Наявність і вид АПВ | потрібно АПВ | доп. АПВ | ||
| 3 | Номінальна напруга | UНС=750 кВ | UН=750 кВ | UН=500 кВ | UНС £ UН |
| 4 | Максимальна робоча напруга | UМС=787 кВ | UМ=787 кВ | UМ=525 кВ | UМС £ UМ |
| 5 | Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С | IФ= 3503 А | IН= 4000 А | IН= 4000 А | IФ £ IН |
| 6 | Час відключення вимикача | tо= 0,04 з | |||
| 7 | Власний час відключення вимикача | tс.о.= 0,06 з | |||
| 8 | Час спрацьовування релейного захисту | tр.з.= 0,01 з | |||
| 9 | Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача | t= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з | |||
| 10 | Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача | Iнt= 18,05 кА | Iно= 40 кА | Iнt £ Iно | |
| 11 | Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача | iкт=47,08 кА | iк=63 кА |  | |
| 12 | Тепловий імпульс | Вк расч.= 241,66 кА2*з | Вкгар.=1600 кА2*з | Вкгар.=1600 кА2*з | Вк £ Вк гар. |
| 13 | Ударний струм | iуд =54,37 кА | Iскв =63 кА | Iскв =160 кА | iуд £ iскв |
2.2.2 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 330 кВ
Обраний тип вимикачів: ВНВ-330Б-3200-40В1
Обраний тип роз'єднувачів: РП-330Б-2/3200УХЛ1
Таблиця № 2.2 - Вибір вимикачів і роз'єднувачів
| №№ п/п | Параметри, що визначають умови вибору | Умови вибору | |||
| Перелік умов | Значення | ||||
| розрахункове | гарантійне | ||||
| вим | |||||
| 1 | Рід установки вимикача | відкритий | відкритий | відкритий | |
| 2 | Наявність і вид АПВ | потрібно АПВ | доп. АПВ | ||
| 3 | Номінальна напруга | UНС=330 кВ | UН=330 кВ | UН=330 кВ | UНС £ UН |
| 4 | Максимальна робоча напруга | UМС=340 кВ | UМ=363 кВ | UМ=363 кВ | UМС £ UМ |
| 5 | Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С | IФ= 700,5 А | IН= 3200 А | IН= 3200 А | IФ £ IН |
| 6 | Час відключення вимикача | tо= 0,04 з | |||
| 7 | Власний час відключення вимикача | tс.о.= 0,06 з | |||
| 8 | Час спрацьовування релейного захисту | tр.з.= 0,01 з | |||
| 9 | Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача | t= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з | |||
| 10 | Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача | Iнt= 24,46 кА | Iно= 40 кА | Iнt £ Iно | |
| 11 | Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача | iкт=58,09 кА |  |  | |
| 12 | Тепловий імпульс | Вк расч.= 344,88 кА2*з |  |  | Вк расч £ Вк гар. |
| 13 | Ударний струм | iуд =64,34 кА |  |  | iуд £ iскв |
2.2.3 Вибір вимикача навантаження
У генераторному ланцюзі блоку 1000 Мвт між генератором і відгалуженнями до робочих трансформаторів власних потреб (с.н.) установлюємо комплекс агрегатний генераторний КАГ-24-30/30000 на напругу 24 кВ і струмом відключення 30 ка.