Смекни!
smekni.com

Проект установки процесса гидроочиски дистилятного сырья дизельного топлива мощностью по сырь (стр. 4 из 4)

где сpi—теплоемкость отдельных компонентов с учетом поправок на темпера­туру и давление, кДж/(кг-К);

yi— массовая доля каждого компонента в циркулирующем газе.

Тогда

7. Энтальпию паров сырья при 350 °С равнаI350=997,4 кДж/кг.

Поправку на давление находим по значениям приведенных температуры и давления.

Абсолютная критическая температура сырья Ткр=497+273=770 К,

Приведенная температура равна ТПР = 350+273/770=0,809.

Критическое давление сырья вычисляют по формуле

Ркр = 0,1ТKPc= 0,1∙9,26∙770/215 = 3,32 МПа,

где

Тогда

Для найденных значений Тпр и Рпр.

Энтальпия сырья с поправкой на давление равна I350=997,4-34,6 = 962,8 кДж/кг.

Теплоемкость сырья с поправкой на давление равна Сс=962,8:350= =2,75кДж/(кг∙К).

8. Средняя теплоемкость реакционной смеси составляет

Имея найденные значения, находим температуру на выходе из реактора t:

Для определения температуры реакционной смеси при раз­ных глубинах обессеривания строим график зависимости температуры реакционной смеси t от остаточного содержания серы в дизельном топливе S.

Рис.2.

Зависимость температуры реакционной смеси t от остаточного содержания серы в дизельном топливе S.

Таблица 5.

Данные для кинетического расчета процесса обессеривания.

Показатели 0,75 0,5 0,2 0,1 0,05
Т,К108∙e-E/RTk=k0∙e-E/RTS2r=k∙S21/r 623237,810,990,566,15440,163 630,8279,112,890,253,22250,310 641,6346,115,990,040,63961,563 644,1346,116,790,010,16795,956 646377,117,420,00250,043622,936

Графическим интегрированием находим площадь под полученной кривой в пределах содержания серы от 0,8 до 0,05% (масс). Эта площадь численно равна интегралу

Требуемый объем катализатора в реакторе VKвычисляем по формуле

Значение G' находим из соотношения

G' = G/ρ= 98039/850 = 115,34 м3

Получаем объемную скорость подачи сырья, т. е. отношение объ­ема жидкого сырья, подаваемого на объем катализатора в час (w, ч-1)

w = G'/VK= 115,34/70,24 =4,64 ч-1.

По найденному значению VKвычисляют геометрические раз­меры реактора гидроочистки.

Принимаем цилиндрическую форму реактора и соотношение высоты к диаметру равным 2:1 или H = 2D. Тогда

Vp= πD2H= πD22D= 2πD3.

Диаметр реактора равен

Высота слоя катализатора составляет H=2D=4,2м.

4. Гидравлический расчет.

4.1 Расчет потери напора в слое катализатора.

Потерю напора в слое катализатора вычисляем по формуле:

где ε — порозность слоя;

и — линейная скорость движения потока, фильтрующегося через глой ка­тализатора, м/с;

μ— динамическая вязкость, Па -с;

d— средний диаметр частиц, м;

ρ — плотность газа, кг/м3;

g— ускорение силы тяжести, кг/с2.

Порозность слоя вычисляем по формуле

где γn — насыпная плотность катализатора, равная 640 кг/м3;

γk—кажущаяся плотность катализатора, равная 1210 кг/м3.

Таким образом

Линейная скорость потока равна

где V— объем реакционной смеси, включающий объем сырья Vc, и объем цир­кулирующего водородсодержащего газа Vц, т. е.

V = VC+Vц

Объем сырья рассчитываем по формуле:

где Gc — расход сырья в реактор, кг/ч;

ZС — коэффициент сжимаемости;

tср— средняя температура в реакторе, °С.

Величина tср может быть найдена как средняя арифметиче­ская между температурой ввода сырья t0 = 350СС и температу­рой на выходе из реактора, равной 354°С:

tcp= 0,5(350+373) = 361,5 °С

Тогда

Объем циркулирующего газа составит:

Динамическую вязкость смеси определяем по ее средней молекулярной массе, равной

По уравнению Фроста находим динамическую вяз­кость смеси: μ= 1,87- 106 кг∙с/м2.

Средний диаметр частиц катализатора d = 4-l0-3м. Плот­ность реакционной смеси в условиях процесса равна:

Таким образом,

ΔP = H ∙ 341,4= 4 ∙ 341,4 = 1356,6 кг/м2

Таким образом, потеря напора катализатора не превышает предельно допустимых значений 0,2—0,3 МПа. Поэтому к про­ектированию принимают реактор цилиндрической формы с вы­сотой и диаметром реакционной зоны 4,2 и 2,1 м соответ­ственно.

Заключение

В данном курсовом проекте был рассчитан реактор с диаметром 2,1м. Высота реактора 4,2 м. Температура ввода сырья 350°С, температура вывода из реактора 380°С.

Производительность реактора по Дизельному Топливу 96470 кг/час.

Список использованной литературы

1. Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газа. /Под ред. Б.И. Бондаренко.- М: Химия, 1983. – 128 с.

2. Ахметов С.А. Технология глубокой переработки нефти и газа.- Уфа: Гилем, 2002.- 672с.

3. Трушкова Л.В. Расчёты по химии и технологии нефти и газа: Учебное пособие/ Под ред. Р.З. Магарила.- Тюмень: ТюмГНГУ, 2001.-76 с.

4. Суханов В.П. Переработка нефти: учебник для средних прф. техн. уч. заведений. Москва. Высшая школа 1979г.-335с.

5. Технологические расчеты установок переработки нефти: Учеб. пособие для вузов/ Танатаров М.А. Ахметшина М.Ф. Фасхудинов Р.А. и др.М. Химия, 1987г. 352с.