Мир Знаний

Кондиционирование универсама

Содержание


1.Исходные данные.2

2.Определениеколичествавыделяющихсявредностейи расчет необходимыхвоздухообменов3

2.1.Воздухообменпо избыткамявной теплоты3

2.2.Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги3

2.3.Воздухообменпо вреднымвыделениям4

2.4.Количестворециркуляционноговоздуха4


3.Построениепроцессовобработкивоздуха на IDдиаграмме5


4.Расчет основныхрабочих элементовкондиционераи подбор оборудования6

4.1.Расчет фильтра6

4.2.Камера орошения7

4.3.Воздухонагреватели8

4.4.Холодильныеустановки9

4.5.Вентиляторныеагрегаты10


Списоклитературы.10


Схемакомпоновкикондиционера11


1. Исходныеданные


СхемаСКВ - 1

Местостроительстваг.ЯЛТА.

Помещение– УНИВЕРСАМ

Размерыпомещения38х20х5 м.

Числолюдей – n =400 чел.

Теплопоступления

отсолнечнойрадиации Qср= 14,5 кВт,

отосвещения Qосв=12,6 кВт,

отоборудованияQоб = 0

Влаговыделенияот оборудованияWоб = 0

Теплоноситель– горячая водадля ХПГ 1=150оС, 2=70оС, для ТПГ`1=70 оС,`2=50 оС.


табл.1

периодгода

холодныйи п.у.

теплый

расчетныепараметрынаружноговоздуха

температура text,оС

tБext= -6

tБext= 30,5

энтальпия Iext,кДж/кг

IБext= -2,5

IБext= 64,5

скоростьветра ext, м/с

8,7

1

барометрич.давление Pext, ГПа

1010

1010




расчетныепараметрывнутреннеговоздуха.

температуравоздуха, tвоС

20

24

относительнаявлажность, в,%

60

60

влагосодержание dв, г/кг

8,7

11,2

Выборпараметровнаружноговоздуха производенпо параметрамБ (прил. 8 [1]).


2. Определениеколичествавыделяющихсявредных веществ

ирасчет необходимыхвоздухообменов


2.1.Воздухообменпо избыткамявной теплоты


Теплопоступленияот людей дляТПГ:

QляТ= qя • n= 0,075 • 400 = 30 кВт,

гдеqя – потоктеплоты, выделяемыйодним человеком,

qя=0,075кВт – при легкойработе и t=24оС.

Теплопоступленияот людей дляХПГ:

QляХ= qя • n= 0,1 • 400 = 40 кВт,

гдеqя = 0,1 кВт– при легкойработе и t=20оС.


Теплоизбыткипомещения дляТПГ:

QяТ= Qля +Qср + Qосв+ Qоб = 30 + 14,5 +12,6 + 0 = 57,1 кВт

Теплоизбыткипомещения дляХПГ:

QяХ= Qля +Qосв + Qоб= 40 + 12,6 + 0 = 52,6 кВт


Температураприточноговоздуха дляТПГ:

tп= tв - t= 24 – 6 = 18 оС,

гдеt– температурныйперепад в зависимостиот помещенияи подачи воздуха

t= 6 оС – дляобщественныхзданий привысоте притока5 м.

Температураприточноговоздуха дляХПГ:

tп= tв - t= 20 – 6 = 14 оС,


Воздухообменпо избыткамявной теплотыдля ТПГ:

G1Т= 3600 • Qя / св(tв – tп)= 3600 • 57,1 / 1 • (24-18) = 34 260 кг/ч

гдесв – удельнаятеплоемкостьвоздуха св= 1 кДж/(кг оС)

Воздухообменпо избыткамявной теплотыдля ХПГ:

G1Х= 3600 • Qя / св(tв – tп)= 3600 • 52,6 / 1 • (20-14) = 31 560 кг/ч


2.2.Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги


Избыточныевлаговыделенияв помещениидля ТПГ:

WТ= gw •n + 1000 • Wоб= 105 • 400 + 1000 • 0 = 42 000 г/ч

гдеgw –влаговыделенияодним человеком

gw= 105 г/ч – при легкойработе и t=24оС.

Избыточныевлаговыделенияв помещениидля ХПГ:

WХ= gw •n + 1000 • Wоб= 75 • 400 + 1000 • 0 = 30 000 г/ч

гдеgw =75 г/ч – при легкойработе и t=20оС.


Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги для ТПГ:

G2Т= WТ / (dв– dп) = 42 000 /(11,2-6,2) = 8 400 кг/ч

Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги для ХПГ:

G2Х= WХ / (dв– dп) = 30 000 /(11,2-1) = 2 940 кг/ч


2.3. Воздухообменпо вреднымвыделениям


Количествовредных веществпоступающихв воздух:

Z= n • z` =400 • 60 = 24000 г/ч

гдеz` - выделения1 человеком СО2при легкойработе z`= 45 г/ч

Воздухообменпо вреднымвыделениям:

G3= • Z / (zв– zп) = 1,2 •24000 / (3,2 – 0,6) = 11 000 кг/ч

гдеzв – ПДКСО2 в удаляемомвоздухе дляпомещений скратковременным

пребываниемлюдей zв=3,2 г/м3

zп- концентрацияСО2 в приточномвоздухе длямалых городовzп =0,6 г/м3


Красчету принимаетсянаибольшийвоздухообменпо избыткамявной теплотыдля теплогопериода.

G= G1Т = 34 260кг/ч

L= G/=34260/1,2 = 28550 м3


2.4.Количестворециркуляционноговоздуха


Минимальнонеобходимоеколичествонаружноговоздуха:

Gнmin= • n • l= 1,2 • 400 • 20 = 9600 кг/ч

гдеl – количествонаружноговоздуха на 1чел,

прикратковременномпребыванииl = 20 м3


Сравнениеминимальнонеобходимогоколичестванаружноговоздуха ивоздухообменапо ассимиляциивыделяющейсявлаги:

Gнmin3 принимаемGн = G3=11 000 кг/ч


Количестворециркуляционноговоздуха

Gр= G – Gн= 34 260 – 11 000 = 23 260 кг/ч


3.Построениепроцессовобработкивоздуха на IDдиаграмме


Избыточныйпоток скрытойтеплоты отлюдей для ТПГ:

QсТ=

= qс • n= 0,08 • 400 = 32 кВт,

гдеqя – потоктеплоты, выделяемыйодним человеком,

qс=0,08кВт – при легкойработе и t=24оС.

Теплопоступленияот людей дляХПГ:

QсХ= qс • n= 0,05 • 400 = 20 кВт,

гдеqс = 0,05 кВт– при легкойработе и t=20оС.


Угловойкоэффициентугла процессадля ТПГ:

EТ= 3600 • (QяТ+ QсТ) /WТ = 3600 • (57,1 +32) / 42 = 7600 кДж/кг влаги

Угловойкоэффициентугла процессадля ХПГ:

EХ= 3600 • (QяХ+ QсТ) /WХ = 3600 • (52,6 +20) / 30 = 8700 кДж/кг влаги


Влагосодержаниесмеси наружногои рециркуляционноговоздуха дляТПГ

dс= (Gн • dн+ Gр • dв)/ G = (11 000 • 13,2 + 23260 •11,2) / 34260 = 12 г/кг

Влагосодержаниесмеси наружногои рециркуляционноговоздуха дляХПГ

dс= (Gн • dн+ Gр • dв)/ G = (11 000 • 2,4 + 23260 •8,7) / 34260 = 6,8 г/кг


ПослепостроенияI-d диаграммыполученныеданные сведеныв табл.2

табл.2

воздух

обозн.

t,оС

I,кДж/кг

ТПГ




наружный

НТ

30,5

64,5

смесь

СТ

28,2

59

камераорошения

ОТ

14,8

39,5

приточный

ПТ

18

43

внутренний

ВТ

24

52,5

удаляемый

В`Т

27

55,8





ХПГ




наружный

НХ

-6

-2,5

смесь

СХ

11

25,8

первыйподогреватель

КХ

16,3

31

камераорошения

ОХ

11

31

приточный

ПХ

14

33,8

внутренний

ВХ

20

42

удаляемый

В`Т

23

45


4.Расчет основныхрабочих элементовкондиционераи подбороборудования


Подбороборудованиявыполнен наосновании [2].


КустановкепринимаемцентральныйкондиционерКТЦЗ-31,5 с номинальнойпроизводительностьюL=31500 м3/ч.


4.1.Расчет фильтра.


Дляпроектируемойсистемы центральногокондиционированиявоздуха, выбираемрулонный фильтр,расположенныйза смесительнойсекцией.


Максимальнаяконцентрацияпыли в рабочейзоне общественныхзданий zwz= 0,5 мг/м3

Содержаниепыли в наружномвоздухе непромышленногогорода zext= 0,6 мг/м3

Степеньочистки приточноговоздуха

тр=100% • (zext- zwz)/ zext= 100 • (0,6- 0,5)/0,6 = 17%

классфильтра – III (предел эффективности60%)


Фильтрподобран потабл. 4.2 [2]:

типфильтра: волокнистый,замасляныйячейковый ФяУБ

фильтрующийматериал - ФСВУ

номинальнаявоздушнаянагрузка навходное сечениеq = 7000 м3/(ч•м2)

площадьячейки fя = 0,22м2

начальноесопротивлениеPф.н =40 Па

конечноесопротивлениеPф.к = 150 Па

удельнаяпылемкостьП = 570 г/м2

способрегенерации– замена фильтрующегоматериала.

Требуемаяплощадь фильтрации:

Fфтр= L/ q = 28550/7000=4,01м2,

Необходимоеколичествоячеек:

nя= Fфтр / fя= 4,01 / 0,22 = 18,23

кустановкепринимаем 18ячеек

Действительнаястепень очистки

пономограмме4.4 [2] 1-Е = 18% => д=82%

д> тр

Количествопыли, осаждаемойна 1 м2 площадифильтрациив течении 1 часа.

mуд= L • zext• n/ Fф = 28550 •0,6•10-3 • 0,82 / 4,01 = 3,4 г/м2ч

Периодичностьзамены фильтрующейповерхности:

рег= П / mуд=570/ 3,4 = 167 ч = 7 сут.


4.2. Камераорошения.


Кустановкепринимаетсяфорсуночнаякамера орошенияОКФ-3 03.01304 исп.1

всегофорсунок 63 шт.,всего стояков– 7 шт.


4.2.1.ХПГ

процессобработкивоздуха – адиабатный


Коэффициентадиабатнойэффективности:

ЕА=

=
=0,96

гдеtвк –температуравоздуха конечная(после камерыорошения) tвк=11 оС

tвн– температуравоздуха начальная(до камеры орошения)tвк =16,3 оС

tмвн– температурапо мокромутермометруtмвн =10,8 оС


Коэффициенторошения =2,0– по графикуна рис. 15.27 [2].

Расходводы на орошение:

Gж= • G = 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с

Давлениеводы передфорсункой:

pж= 80 кПа – по графикуна рис. 15.32 [2].


4.2.2.ТПГ

процессобработкивоздуха – политропный– охлаждениеи осушение.


Коэффициентадиабатнойэффективности:

ЕА=

=
=0,38

гдеIвк –энтальпиявоздуха конечная(после камерыорошения) Iвк=39,5 кДж/кг

tвн– энтальпиявоздуха начальная(до камеры орошения)Iвк =59 кДж/кг

Iпрв– предельнаяэнтальпия дляданного процессаIпрв=38,5 кДж/кг

Iпрвн– предельнаяэнтальпия дляначальногосостояния Iпрвн=90 кДж/кг


Коэффициенторошения =0,7– по графикуна рис. 15.27 [2].

КоэффициентполитропнойэффективностиЕП = 0,25 – по номограммена рис. 15.27 [2].

Расходводы на орошение:

Gж= • G = 0,7 • 34260 = 23980 кг/с

Относительнаяразность температурвоздуха:

 =b • c• • (1/ЕП– 1/ЕА) = 0,33 • 4,19 • 0,7 •(1/0,25 – 1/0,38) = 1,32 оС

гдеb– коэффициентаппроксимацииb=0,33 (кг•оС)/кДж;

сж– удельнаятеплоемкостьводы с=4,19 кДж/(кг•оС)

Температураводы начальная:

tжн=

=
= 6 оС

гдеtпрв– предельнаятемпературадля данногопроцесса tпрв=13,8 оС

Температураводы конечная:

tжн=

=
= 11,6 оС

Давлениеводы передфорсункой:

pж= 30 кПа – по графикуна рис. 15.34 [2].


4.3.Воздухонагреватели.


Первыйвоздухонагревательподбираетсядля ХПГ, второй– для ТПГ.


Кустановкепринимаетсявоздухонагреватели 03.10114

площадьфасадногосечения Fф= 3,31 м2.


Относительныйперепад температур:

В1= (tвн - tвк)/ (tвн - tжн)= (11-16,3) / (11-95) = 0,06– для 1-гоподогревателя

гдеtжн –начальнаятемпературатеплоносителяtжн =95 оС

tвн, tвк –начальная иконечная температураобрабатываемоговоздуха

В2= (14,8-18) / (14,8-95) = 0,04– для 2-гоподогревателя


Относительныйрасход воздуха:

G`= G / Gном = 34260 / 37800 = 0,9

гдеGном –номинальныйрасход воздухадля данногокондиционера


Потабл.15.18 [2] принимаемтип и схемуобвязки базовыхтеплообменников:

6,параллельно.


Пономограммерис.15.41а [2] определяем:

Ж1= 0,75 при количестверядов n=1. –для 1-го подогревателя

Ж1= 0,8 при количестверядов n=1. –для 2-го подогревателя

Б= 0,623 – коэф. гидравлическогосопротивлениянагревателя.


Расходтеплоносителя

GЖ1= G•св•В1жЖ1= 34260 • 1,005 •0,06 / 4,19 •0,75 = 687 кг/ч–для 1-го подогревателя

GЖ2= 34260 • 1,005 •0,04 / 4,19 •0,8 = 411 кг/ч–для 2-го подогревателя


Конечнаятемпературатеплоносителя:

tжк1= tжн + Ж1• (tвн –tжн) = 95 + 0,75 (11– 95) = 32 оС

tжк2= 95 + 0,8 (14,8 – 95) = 31 оС


Массоваяскорость воздухав фасадномсечении установки:

V)= G / 3600 • Fф= 34260 / 3600 • 3,31 = 2,9 кг/(м2с)


Потеридавления повоздуху:

PВ= 25 Па – по номограммерис. 15.43 [2].


Потеридавления поводе:

PЖ1= Б • (В1/ Ж1)2• G`2 •98,1 =0,623 • (0,06 / 0,75)2 • 0,92 •98,1 = 0,32 кПа.

PЖ2= 0,623 • (0,04 / 0,75)2 • 0,92 •98,1 = 0,14 кПа.


4.4. Холодильныеустановки.


Холодопроизводительностьустановки врабочем режиме:

Qхр= Ах • G •(Iн – Iк)/ 3600 = 1,2 • 34260 • (59-39,5) / 3600 = 213 кВт

где:Ах – коэффициентзапаса, учитывающийпотери холодана тракте хладагента,

холодоносителяи вследствиенагреванииводы в насосах,Ах = 1,12 ч 1,15;

Iн, Iк – энтальпиявоздуха навходе в камеруорошения ивыходе из неё.


Температуракипения хладагента:

tих= (tжк +tжн)/2-(4ч6)= (6+11,6) / 2 -5 = 3,3 °С

температураконденсациихладагента:

tконд= tк.к +(3ч4) = 24 + 4 = 28 °С

температурапереохлажденияхолодильногоагента

tп.х = tк.н +(1ч2) = 20 + 2 = 22 °С

где:tк.н –температураохлаждающейводы передконденсатором,

ориентировочнопринимаемаяtк.н = 20°С;

tк.к – температураводы на выходеиз конденсатора,

принимаемаяна 3ч4°С большеtк.н ,°С.


Температурукипения хладагентав испарителеследует приниматьне ниже 2°С, причемтемператураводы, выходящейиз испарителя,не должна бытьниже 6 °С.


Объемнаяхолодопроизводительностьпри рабочихусловиях:

qvр=(iих – iпх)/ Vих =(574,6-420,6)/0,053 = 2905 кДж/м3

где:iи.х –энтальпияпаровой фазыхладагентапри tи.х, кДж/кг;

iп.х– энтальпияжидкой фазыхладагентапри tп.х, кДж/кг;

vи.х– удельныйобъем паровхладагентапри tи.х, кг/м3.


Холодопроизводительностьхолодильноймашины в стандартномрежиме

(tн.х=5°C, tконд=35°С,tп.х =30°С):

=
= 190 кВт

где:λс – коэффициентыподачи компрессорапри стандартномрежиме λс=0,76

λр– коэффициентыподачи компрессорапри рабочемрежиме по табл.4.6 [3].

qvc– объемнаяхолодопроизводительностьпри стандартномрежиме,

qvc=2630кДж/м3.


Кустановкепринимаютсяхолодильныемашины ХМ-ФУ40/1РЭхолодопроизводительностью94,7 кВт, в количестве2 шт.


4.5.Вентиляторныеагрегаты.

Аэродинамическоесопротивление:

Р= Рмаг+ Рк+ Рф+ Рко+2 • Рвн= 100 + 50 + 150 + 50 + 2• 25 = 400 Па

гдеРмаг–сопротивлениемагистральноговоздуховодапринимаем 100Па

Рк– сопротивлениеприемногоклапана принимаем50 Па

Рф– сопротивлениес фильтра Рф=150 Па

Рко– сопротивлениекамеры орошенияпринимаем 50 Па

Рвн– сопротивлениевоздухонагревателяРвн= 25 Па


ПринимаемвентиляторВЦ4-75 № 10Е10.095-1ГОСТ5976-90

частотаn=720 об/мин;

КПД=0,7;

Потребляемаямощность N= 5,5 кВт

D= 0,95 Dном

Двигатель4А132М8; m=438 кг


Литература


1. СНиП2.04.05-91* Отопление,вентиляцияи кондиционирование.М.: ГУП ЦПП, 2001. 74с.

2. Справочникпроектировщика.Под ред. ПавловаН.Н. Внутренниесанитарно-техническиеустройства.Часть 3. Вентиляцияи кондиционированиевоздуха. М.:Стройиздат.1985.

3. ИвановЮ.А., КомаровЕ.А., МакаровС.П. Методическиеуказания повыполнениюкурсовой работы"Проектированиекондиционированиявоздуха ихолодоснабжение".Свердловск:УПИ, 1984. 32 с.


МинистерствообразованияРФ

Уральскийгосударственныйтехническийуниверситет

кафедра"Теплогазоснабжениеи вентиляция"


КОНДИЦИОНИРОВАНИЕВОЗДУХА

ИХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ


КУРСОВАЯРАБОТА


ПОЯСНИТЕЛЬНАЯЗАПИСКА


преподаватель:Н.П.


студент:С.Ю.

1851929

группа:ТГВ-6 (Екатеринбург)


Екатеринбург

2

004

20

МинистерствообразованияРоссийскойФедерации

Уральскийгосударственныйтехническийуниверситет- УПИ

кафедра"Теплогазоснабжениеи вентиляция"


Оценка_____________


КОНДИЦИОНИРОВАНИЕПРОДОВОЛЬСТВЕННОГОМАГАЗИНА

вг.Саратове

Курсоваяработа


2907.61127.005ПЗ


Руководитель:Н.П.


Студент Т.А.

ТГВ-6

Екатеринбург


Екатеринбург2004

СОДЕРЖАНИЕ

  1. Исходныеданные…………………………………………………….……………………3


  1. Определениеколичествавыделяющихсявредных веществи расчет необходимыхвоздухообменов


    1. Необходимаявеличинавоздухообменапри расчетепо избыткамявнойтеплоты……………………………………………………………………………….4

    2. Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги….………………….…..5

    3. Воздухообменпо борьбе свыделяющимисяв помещениивредными газамии парами……………………………………………….……………………...5

    4. Определениерасчетноговоздухообмена……………………………………….6

    5. Определениеколичестварециркуляционноговоздуха……………………….6


  1. Построениепроцессовобработкивоздуха на I-dдиаграмме


    1. Определениевеличины угловогокоэффициенталуча процесса.…..…...…7

    2. Построениена I-dдиаграммепроцессовобработкивоздуха вкондиционерес первой рециркуляциейдля теплогопериода года ……….8

    3. Построениена I-dдиаграммепроцессовобработкивоздуха вкондиционерес первой рециркуляциейдля холодногопериода года…..….8


  1. Расчетосновных рабочихэлементовустановкикондиционированиявоздуха и подбороборудования

    1. Фильтр………………………………………………………………………………..10

    2. Камераорошения……………………………………………………………………10

    3. Воздухонагревателии воздухоохладители…………………………………...12

    4. Холодильныеустановки…………………………………………………………..18

    5. Вентиляторныеагрегаты………………………………………………………19


  1. Компоновкаи теплохолодоснабжениецентральныхкондиционеров…………20


Библиографическийсписок…………………………………………………………….…..23


  1. ИСХОДНЫЕДАННЫЕ


Вданной работерасчетнымобъектом являетсяпомещениепродовольственногомагазина,расположенногов городе Саратове.

Размерыпомещения –42х12х4 м.

Числолюдей – 200.

Теплопоступления:

-от солнечнойрадиации Qс.р.=8,4кВт;

-от освещения Qосв.=10,5кВт;

-от оборудованияQоб=12,1кВт.

Влаговыделения от оборудованияWоб=3,9 кг/ч.

Расчетныйтеплоносителя– вода, с параметрами:

  • для теплого периода– 70/50 °С;

  • дляхолодногопериода – 150/70 °С.

Расчетныеклиматическиепараметры дляг.Саратова приразработкесистемы кондиционированияприняты:

  • длятеплого периодагода (Приложение8 [1]):

tБext=30,5°С; IБext=53,6кДж/кг;

  • дляхолодногопериода года(Приложение8 [1]:)

tБext=-27°С; IБext=-26,3 кДж/кг.

Барометрическоедавление 990 ГПа.

Расчетныепараметрывнутреннеговоздуха помещенияпродовольственногомагазина приняты:

  • длятеплого периодагода:

tв=24°С; Iв=43кДж/кг; φ=40%;

  • дляхолодногопериода года:

tв=22°С; Iв=39 кДж/кг; φ=40%.


  1. ОПРЕДЕЛЕНИЕКОЛИЧЕСТВАВЫДЕЛЯЮЩИХСЯВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВИ РАСЧЕТ НЕОБХОДИМЫХВОЗДУХООБМЕНОВ.


    1. Необходимаявеличинавоздухообменапри расчете

поизбыткам явнойтеплоты.

,кг/ч, (2.1)

где:Qя– избыточныйпоток явнойтеплоты в помещение,кВт;

tв– температурав рабочей зоне,°С;

tп– температураприточноговоздуха, °С;

св– удельнаятеплоемкостьвоздуха, св=1кДж/(кг°С).

Температураприточноговоздуха tпопределяетсяпо формуле:

tп= tв–Δt, °С (2.2)

где:Δt– температурныйперепад, согласно[2] принимаемΔt= 3°С.


Расчеттеплоизбытковпроизводитсяследующимобразом.


Т е пл ы й п е р и о д

Qя= Qял+ Qс.р.+ Qосв+ Qоб, кВт, (2.3)

где:Qял– теплопоступленияот людей, кВт;

Qял= qяn, (2.4)

qя– поток явнойтеплоты, выделяемойодним человеком,кВт.


Qял= 0,071х200=14,2кВт

Qя= 14,2+8,4+10,5+12,1=45,2 кВт

tп= 24-3=21°С

кг/ч

Х о ло н ы й п е р и од

Qя= Qял+ Qосв+ Qоб, кВт (2.5)


Qял= 0,085х200=17,0 кВт

Qя= 17,0+10,5+12,1=39,6 кВт

tп= 22-3=19°С

кг/ч
    1. Воздухообменпо ассимиляциивыделяющейсявлаги.


,кг/ч, (2.6)

где:dв– влагосодержаниеудаляемоговоздуха, г/кг;

dп– влагосодержаниеприточноговоздуха, г/кг;

W– избыточныевлаговыделенияв помещении,г/ч

W= gwn+ 1000Wоб, (2.7)

где:dw– влаговыделениеодним человеком,г/ч


Т е пл ы й п е р и о д

W=107х200 + 1000х3,9 = 25300 г/ч

кг/ч

Х о ло н ы й п е р и од

W=91х200+ 1000х3,9 = 22100г/ч

кг/ч

2.3Воздухообменпо борьбе свыделяющимисяв помещении

вреднымигазами и парами.


,кг/ч, (2.8)

где:ρв– плотностьвоздуха, ρв= 1,2 кг/м3;

zп– предельнодопустимаяконцентрациявредных веществв воздухе, удаляемомиз помещения,г/м3;

zв– концентрациявредных веществв приточномвоздухе, г/м3;

Z– количествовредных веществ,поступающихв воздух помещения,г/ч.


,кг/ч

Результатырасчета воздухообменовсведены в таблицу2.1.


Таблица2.1.

Воздухообмендля расчетногопомещения.

Периодгода

Расходприточноговоздуха, кг/ч

По

избыткамявной теплоты

G1

По

избыткам влаги


G2

По

избыткамвредных газови паров

G3

Теплыйпериод

54240

16867

6000

Холодныйпериод

47520

17000

6000


2.4.Определениерасчетноговоздухообмена.


Вкачестве расчетноговоздухообменапринимаетсямаксимальноезначение изG1,G2, G3.

G= 54240 кг/ч


2.5.Определениеколичестварециркуляционноговоздуха


Gр=G – Gн, кг/ч (2.9)

где:Gн– количествонаружноговоздуха.

ДлянахожденияGнопределяетсяминимальноеколичествонаружноговоздуха, подаваемогов помещение:

Gminн=ρвnl, кг/ч, (2.10)

где:l– количествонаружноговоздуха на 1человека, м3/ч.

Gminн=1,2х200х20 = 4800 кг/ч

Полученноезначение Gminнсравниваетсяс величинойрасчетноговоздухообменапо борьбе свыделяющимисягазами и парамиG3:

GminнG3

4800

ПринимаемGн= 6000 кг/ч

Gр=54240 – 6000 =48240 кг/ч


  1. ПОСТРОЕНИЕПРОЦЕССОВОБРАБОТКИВОЗДУХА

НАI-dДИАГРАММЕ.

Исходнымиданными дляпостроенияпроцессатепловлажностнойобработкивоздуха являютсярасчетныепараметрынаружноговоздуха – tни Iн(точка Н), заданныепараметрывнутреннеговоздуха – tви Iв(точка В).


3.1.Определениевеличины угловогокоэффициенталуча процесса.


,кДж/кг влаги, (3.1)

где:Qп– избыточныйпоток полнойтеплоты в помещении,кВт;

Qс– избыточныйпоток скрытойтеплоты в помещении,кВт

,кВт, (3.2)

где:Iв.п – энтальпияводяного парапри температуреtв,кДж/кг,

Iв.п=2500 + 1,8 tв , кДж/кг, (3.3)

qс– поток скрытойтеплоты, выделяемой1 человеком,кВт.


Т е пл ы й п е р и о д


Iв.п=2500 + 1,8 х 24 = 2543,2 кДж/кг

,кВт

кДж/кгвлаги

Х о ло н ы й п е р и од


Iв.п=2500 + 1,8 х 22 = 2539,6 кДж/кг

,кВт

кДж/кгвлаги

Процессобработкивоздуха вкондиционереосуществляетсяпо схеме с первойрециркуляцией.


3.2.Построениена I-dдиаграммепроцессовобработкивоздуха вкондиционерес первой рециркуляциейдля теплогопериода года.


Исходнымиданными дляпостроенияпроцессатепловлажностнойобработкивоздуха являютсярасчетныепараметрынаружноговоздуха – tни Iн(точка Н); заданныепараметрывнутреннеговоздуха – tви Iв(точка В); расчетныйвоздухообмен– G;количестворециркуляционноговоздуха - Gр;количествонаружноговоздуха – Gн;величина угловогокоэффициента–

.

Черезточку В проводитсялуч процесса

допересеченияс изотермойтемпературыприточноговоздуха tп. Из точки Ппроводитсялиния dпonstдо пересеченияс кривой I=95%в точке О, параметрыкоторой соответствуютсостояниюобрабатываемоговоздуха навыходе из камерыорошения. ОтрезокОП' характеризуетпроцесс нагреваниявоздуха ввоздухонагревателевторого подогрева,П'П – подогреввоздуха на1ч1,5°С в вентилятореи приточныхвоздуховодах.

Източки В вверхпо линии dвonstоткладываетсяотрезок ВВ',соответствующийнагреваниювоздуха, удаляемогоиз помещениярециркуляционнойсистемой, ввентилятореи воздуховоде.Отрезок В'Нхарактеризуетпроцесс смешениянаружного ирециркуляционноговоздуха. Влагосодержаниесмеси находитсяиз выражения:

,г/ч (3.4)

г/ч

Пересечениелиний В'Н и dсonstопределяетположение точкиС, характеризующейпараметрывоздуха навходе в камеруорошения.


3.3.Построениена I-dдиаграммепроцессовобработкивоздуха вкондиционерес первой рециркуляциейдля холодногопериода года.


Исходнымиданными дляпостроенияпроцессатепловлажностнойобработкивоздуха являютсярасчетныепараметрынаружноговоздуха – tни Iн(точка Н); заданныепараметрывнутреннеговоздуха – tви Iв(точка В); расчетныйвоздухообмен– G;величина угловогокоэффициента–