Технология автоматизация литейных процессов (стр. 19 из 20)

Рисунок 5.14 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от содержания углерода С, %

Рисунок 5.15 - Зависимость коэффициента угара марганца от времени додувки, мин:сек

Рисунок 5.16 - Зависимость коэффициента угара кремния от времени додувки, мин:сек

Рисунок 5.17 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени додувки, мин:сек

Рисунок 5.18 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени додувки, мин:сек

Рисунок 5.19 - Зависимость коэффициента угара марганца от времени слива, мин:сек

Рисунок 5.20 - Зависимость коэффициента угара кремния от времени слива, мин:сек

Рисунок 5.21 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени слива, мин:сек

Рисунок 5.22 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени слива, мин:сек

Рисунок 5.23 - Зависимость коэффициента угара марганца от соотношения лом/чугун

Рисунок 5.24 - Зависимость коэффициента угара кремния от соотношения лом/чугун

Рисунок 5.25 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от соотношения лом/чугун

Рисунок 5.26 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от соотношения лом/чугун

Рисунок 5.27 - Зависимость коэффициента угара марганца от среднего положения фурмы, м

Рисунок 5.28 - Зависимость коэффициента угара кремния от среднего положения фурмы, м

Рисунок 5.29 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от среднего положения фурмы, м

Рисунок 5.30 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от среднего положения фурмы, м

Рисунок 5.31 - Зависимость коэффициента угара марганца от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.32- Зависимость коэффициента угара кремния от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.33 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.34 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени простоя, мин:сек

Рисунок 5.35 - Зависимость коэффициента угара марганца от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.36 - Зависимость коэффициента угара кремния от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.37 - Зависимость угоревшей массы марганца, т, от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.38 - Зависимость угоревшей массы кремния, т, от времени продувки, мин:сек

Рисунок 5.39 - Зависимость коэффициента угара марганца от угоревшей массы марганца, т

Рисунок 5.40 - Зависимость коэффициента угара кремния от угоревшей массы кремния, т

Рисунок5.41 - Зависимость коэффициента усвоения марганца от угоревшей массы марганца, т

Рисунок 5.42 - Зависимость коэффициента усвоения кремния от угоревшей массы кремния, т

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обозначения элементов в блок-схемах алгоритма раскисления и легирования стали

i – плавка, на которую ведется расчет ферросплавов;

(i – s) – плавка, на которую пришел маркировочный анализ;

(i – s^r) – плавка, ближайшая по группе;

б – индекс базовых значений;

М – индекс непрерывной информации;

Г – индекс групповой информации;

C, Mn, Si – маркировочный анализ стали;

C_n, Mn_n – экспресс-анализ стали на повалке;

C, Mn, Si – прогноз маркировочного анализа стали;

C_n, Mn_n – прогноз экспресс-анализа стали на повалке;

C_n, Mn_n – непрерывно сглаженные значения;

C_n, Mn_n, C, Mn, Si – групповые сглаженные значения;

C_n^б, Mn_n^б – непрерывно сглаженные базовые значения;

B^C, B^Mn, B^Si – базовые значения состава готовой стали;

t_д, t_д – фактическое и прогнозируемое время додувки;

Dt– допустимый диапазон отклонения времени слива;

к – код марки;

О – фактическая эквивалентная окисленность стали;

О^б – базовая эквивалентная окисленность;

О – прогнозируемая эквивалентная окисленность;

О^б, О^б – сглаженные непрерывно и групповые базовые значения эквивалентной окисленности;

DО – ошибка прогноза эквивалентной окисленности;

b₀ – остаточная эквивалентная окисленность;

Д – коэффициент пересчета угоревшей массы в эквивалентную окисленность;

М^l_уг, М^бl_уг, М^l_уг – фактическая, базовая, прогнозируемая угоревшая масс l-ого элемента;

М^бl_уг – групповое сглаженное значение угоревшей массы 1-ого элемента;

D М^l_уг – отклонение угоревшей массы 1-ого элемента;

М^к_ф, М^к_р – фактическая и расчетная массы к-ого ферросплава;

М_ст – масса стали;

L^lk – содержание 1-ого элемента в к-том ферросплаве;

a, b - параметры релейно-экспоненциального фильтра;

К⁰_сл, К⁰_д, К¹_сл, К¹_д – коэффициенты пересчета влияния изменения времени слива и времени додувки на эквивалентную окисленность (0) и угар 1-ого элемента;

DК_сл, DК_д – приращения коэффициентов;

DК_сл, DК_д – непрерывно сглаженные значения;

DК_сл, DК_д – групповые сглаженные значения;

а⁰, b⁰, а¹, b¹ – коэффициенты пересчета влияния изменения содержания примесей в стали на прогнозируемые и базовые значения эквивалентной окисленности (о) и угоревших масс (1);

f^l – коэффициент пересчета влияния изменения значения эквивалентной окислености на прогнозируемые значения угоревших масс;

N – номер плавки;

DN – допустимый предел "дальности" последней плавки внутри группы;

Dn – допустимый номер плавки при прогнозировании времени слива;

М^к₀ – оптимальная масса к-ого ферросплава;

р – признак расхождения фактического времени слива с прогнозируемым.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Мероприятия при чрезвычайных ситуациях

Наиболее характерными авариями технологического характера в конвертерном цехе являются:

-взрывы при завалке металлолома в конвертер;

-взрывы при заливке чугуна в конвертер;

-выход из строя кислородной фурмы;

-прорывы металла из конвертера.

Если после слива плавки на полностью оставленный жидкий шлак (или на его часть) производит завалку лома, то может произойти взрыв. Взрывной волной возможны выбросы из конвертера расплавленного шлака и кусков лома, повреждения водоохлаждаемых трубок нижней части котла и, как следствие, выход из работы конвертера на несколько часов. Взрыв происходит из-за попадания влаги на расплавленный шлак, которая вносится в конвертер в виде сырого металлолома или снега и льда в зимнее время.

При заливке чугуна в конвертер, когда происходит взаимодействие расплавленного металла температурой 1300-1400°С с взрывоопасными и легковоспламеняющимися предметами, льдом, взрыв неизбежен.