Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия (стр. 6 из 10)
Так как С = 2,5 > 2h0 = 2 ´ 0,62 = 1,24 м, принимаем С = 2h0 = 1,24 м.
Вычисляем
175,8 
174кН;Поперечная арматура по расчету не требуется и устанавливается конструктивно.
Принимаем поперечные стержни Æ6A-III из условия свариваемости с продольной арматурой Æ20 [4, прил. 9].
см2 (два каркаса);В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной
= 
м шаг поперечной арматуры должен быть не более: 
м. Принимаем S=20 см.В средней части пролета шаг должен быть не более:
см. Принимаем S= 35 см.3.6.2 Расчет наклонного сечения у опоры В слева
-249,6кН; 
м,где а = 20+18/2=29 см – координата центра тяжести верхнего ряда арматуры [п. 3.5.3]. Вычисляем несущую способность бетона:
кН.где
. Так как QBL = 249,6 кН > 
= 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С): 
212,3 кНм;где
=2 [3, п.3.31*] 
кН; 
м [3, 76].Так как С = 1,2 > 2h0 = 2 ´ 0,621 = 1,224 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.
Вычисляем
кН; 
кН; 
кН/м [3, 82] 
кН/м [3, 83]Принимаем
кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1]. 
см2 (три каркаса) ; Rsw = 255 МПа [3, табл.22*]. 
м, [3, 81]В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной
= 
м шаг поперечной арматуры должен быть не более: 
м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.3.6.3 Расчет наклонного сечения у опоры B справа
QBR = 230,9кН;
м,где а = 20+18/2=29см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.3]. Вычисляем несущую способность бетона:
кН.где
. Так как QBR = 230,9 кН > 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С): 
212,3кНм;где
=2 [3, п.3.31*] 
кН; 
м [3, 76].Так как С =1,84 > 2h0 = 2 ´ 0,621 = 1,242 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.
Вычисляем
170,9 
кН; 
кН; 
кН/м [3, 82] 
кН/м [3, 83]Принимаем
кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1]. см2 (три каркаса) ; Rsw = 255 МПа [3, табл.22*]. м, [3, 81]В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной не менее
= 
м шаг поперечной арматуры должен быть не более: 
м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.В средней части пролета шаг должен быть не более:
см и 50 см. Принимаем S=34 см.3.6.4 Расчет наклонного сечения у опоры С
QСL = 213,9кН;
м,где а = 20+18/2=29 см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.4]. Вычисляем несущую способность бетона:
кН.где
. Так как QCL = 213,9 кН > 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С): 212,3кНм;где
=2 [3, п.3.31*] 
кН; 
м [3, 76].Так как С =2,04 > 2h0 = 2 ´ 0,612 = 1,242 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.
Вычисляем
кН; 
кН; 
кН/м [3, 82] 
кН/м [3, 83]Принимаем
кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1]. (три каркаса) см2 ; Rsw = 255 МПа ; 
м, [п. 3.6.5]В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной не менее
= м шаг поперечной арматуры должен быть не более: м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.3.7. Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры
В соответствии с [3] для экономии материала разрешается обрывать продольную арматуру площадью не более ½ площади всей рабочей арматуры (за грань опоры необходимо завести не менее двух стержней [3, п.5.20]). При этом обрываемые продольные стержни растянутой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением на длину не менее длины анкеровки [3, п.5.14].
На основании эпюры выровненных моментов [рис. 3.3] строится эпюра материалов [рис. 3.11].
3.7.1 Построение эпюры материалов в первом пролёте
В первом пролёте установлено 2Æ20A-III (As = 15,2см2). Высота сжатой зоны:
0,591м (а*=59 мм); 
0,302, 
0,849. Несущая способность балки в первом пролёте, при полном количестве арматуры МU1=278,37 кНм [п. 3.5.1] .Обрываем верхний ряд арматуры 2Æ20A-III (As= 7,6 см2). [рис. 3.6].
Рис. 3.8 - Сечение ригеля с оборванной арматурой
Определим несущую способность балки в первом пролёте М2Æ20, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны: