Смекни!
smekni.com

Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия (стр. 7 из 10)

м;

где а1*= 20+20/2=30 см,

0,144

М2Æ20=

159,6 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

и
определяется по [3, табл.37] для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;

см;

см;

принимаем W1=67 см.

2) W2 по формуле, для МТО1:

см,

0,72кН/см,

где Qi – значение поперечной силы в МТО1; Si – шаг поперечной арматуры в МТО1;

и
из [п. 3.6.1].

для МТО2:

см,

0,72кН/см,

Принимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 87 см. Продлеваем арматуру до опоры А.

3.7.2 Построение эпюры материалов во втором пролете

Во втором пролёте установлено 6Æ14A-III в нижней части с As =9,23 см2.

Несущая способность балки в втором пролёте, при полном количестве арматуры МU2=184,15 кНм. Высота сжатой зоны

м (а*= 49 см);
,
[п. 3.5.2].

Обрываем верхний ряд арматуры 3Æ14A-III (As,обор.= 4,62 см2). Тогда As=4,62см2 [рис. 3.9].

Рис. 3.9 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки во втором пролёте М3Æ14, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+14/2=27 см,

=0,087

М3Æ14=

100,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

и
то же, что и в [п. 3.7.1];

см;

см;

принимаем W1=47 см.

2) W2 по формуле, для МТО3:

см,

1,08 кН/см

для МТО2:

42,2см,

1,08 кН/см

Принимаем длину анкеровки в МТО3 - 58 см, в МТО4 - 43 см.

3.7.3 Построение эпюры материалов на опоре В

кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны

м (а*= 42,8 см);
,
.

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].

Рис. 3.10 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре В МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+18/2=29мм,

0,144,

МВ,3Æ18=

160,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

и
то же, что и в (п. 3.7.1);

см;

см;

принимаем W1=25 см.

2) W1 по формуле, для МТО5:

,

для МТО6:

м,

Принимаем длину анкеровки в первом случае равной 112 см, и во втором случае равной 94 см.

Т.к. верхняя продольная арматура в первом пролёте не требуется, определим место её обрыва:

Место теоретического обрыва определяется по эпюре (момент равен нулю). Для определения места фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1=58 см.

2) W1 по формуле, для МТО7:

см,

Принимаем длину анкеровки равной 77 см.

3.7.4 Сечение на опоре С

кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны

м (а*= 42,8 см);
,
.

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].

Рис. 3.11 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре С МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+18/2=29мм,

0,144,

МВ,3Æ18=

160,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1= 25см [п. 3.7.3].

2) W1 по формуле, для МТО8

2) W1 по формуле, для МТО5:

,

Принимаем длину анкеровки равной 81см.

3.8. Стык ригеля у колонны

Стык ригеля у колонны выполняется ручной дуговой сваркой пропущенных через колонну соединительных стержней к закладным деталям ригеля [рис. 3.13] .

Площадь сечения соединительных стержней определяется по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%.

Усилия растяжения в соединительных стержнях:

=577,9кН,

где z=0.55 - 0.03 = 0.52м

Сечение стержней:

м2